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与其他介质相比，使用热水进行供暖可以节约20~40%的燃料，因为热水供热不会产生凝结水和二次蒸发损失。

通过爆口宏观形貌分析、氧化膜堆积量射线检查、样管基体的化学成分及硬度检测、样管内壁氧化膜微观形貌及成分分析、氧化膜脱落失效机理分析,对某发电公司1000MW超超临界WNS2-1.25-Y（Q）低温过热器爆管原因进行了深入研究.结果表明:低温过热器垂直段下弯头氧化膜堵塞引起短时过热爆管;样管完全满足国家标准或行业标准对12Cr1MoV钢的化学成分及硬度要求,低温过热器当量金属温度也远低于低温过热器壁温设计值和12Cr1MoV的抗氧化温度;大容量锅炉低温过热器管壁厚、热应力大和大容量锅炉蒸汽流速大、扰动强度高等因素共同导致氧化膜临界脱落厚度远小于小容量锅炉同管材氧化膜正常脱落厚度,增大了低温过热器氧化膜堵塞爆管的概率;在一定区域内低温过热器壁温沿炉膛宽度方向分布为中间壁温低、两侧壁温高,两次低温过热器爆管位置均在壁温最高区域,壁温高也增加了氧化膜生成速率和爆管的概率.研究结果还表明:样管内壁氧化膜有明显分层现象,由外到内分别为Fe2O3层、Fe3O4层和富Cr氧化物层等3层,晶粒尺寸由外层至内层逐渐减小,表面结构由外层至内层逐渐致密。

针对火力发电WNS2-1.25-Y（Q）主汽温控制系统的大惯性、纯滞后和非线性等特点,提出一种基于动态矩阵控制的主汽温预测控制策略.根据过热蒸汽传输通道特性,将减温水流量扰动作为前馈补偿;综合考虑机组负荷、燃料波动等扰动因素设计动态矩阵控制器;采用有限时段的滚动优化策略,并引入基于误差的反馈校正算法,从而能全面考虑模型失配、时变、干扰等引起的不确定性,及时弥补这些因素造成的影响,提高系统的鲁棒性.仿真结果表明:与常规PID和Smith预估控制策略相比,在施加扰动情况下所设计的控制策略调节时间最多可减少314.28s,超调量最多可降低12.6％;在模型失配情况下调节时间最多可减少516.66s,超调量最多可降低15.46％.工程应用结果表明:主汽温控制偏差低于±5℃,动态和稳态性能得到了很大改善,能有效满足发电锅炉主汽温控制系统的实际要求。

WNS2-1.25-Y（Q）停炉期间防护措施的必要性和锅炉开锅原因：锅炉，其在停炉期间，是否要采取一些防护措施？为何锅炉为开锅？此外，锅炉中的温控器，应怎样来设置启动和停止温度？这些问题，都与锅炉这一重要网站产品有关，所以下面，来进行具体讲解和回答，从而，让大家有正确认识。1.锅炉停炉期间，是否要采取一些防护措施？锅炉，其在停炉期间，是要采取一些防护措施的，因为，如果不这样做的话，那么，锅炉内部金属表面在氧气和温度作用下会产生溶解氧的腐蚀，尤其是过热器这一部件。所以，要采取一些防护措施，避免锅炉内部出现这一问题，即为金属的生锈腐蚀。2.锅炉中温控器的启动和停止温度，怎样来设置？锅炉中的温控器，这是一重要部件，所以，对其启动和停止温度的设置，是一重要工作，不能马虎对待和进行，所以下面，来简单说明一下。温控器启动温度的设置：将温控器上电源线插头插在电源插座上，当面板上数字显示后，按下启动设定的“+”键或“—”键，来进行启动温度的设定。这时，温控器表头所显示的温度，是为循环泵的启动温度。温控器停止温度的设置：其是很简单的，只需按停止设定的“+”键或“-”键，即可对循环泵的停止温度进行设定，而表头所显示的温度，是为循环泵的停止温度。

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