菏泽燃煤常压供暖锅炉 方快锅炉安全可靠品质有保障

导读：

事实证明，我们确定与方快锅炉达成合作是非常明智的决定，在锅炉投产一段时间后，效率明显比我们原来的锅炉效率高出很多，燃料费用大幅降低，锅炉带来的经济效益非常明显。——用户反馈

事实证明，我们确定与方快锅炉达成合作是非常明智的决定，在锅炉投产

事实证明，我们确定与方快菏泽燃煤常压供暖锅炉达成合作是非常明智的决定，在锅炉投产一段时间后，效率明显比我们原来的锅炉效率高出很多，燃料费用大幅降低，锅炉带来的经济效益非常明显。——用户反馈

由于上述加装余热回收装置的锅炉在装置前后未留有烟气检测口，且与其

由于上述加装余热回收装置的菏泽燃煤常压供暖锅炉在装置前后未留有烟气检测口，且与其连接的旁通水管路较短，无法测量水流量，因此本次实验未就余热回收装置性能进行针对测试，而是重点关注锅炉整体性能及其最终烟气排放情况。另外本次的测试时间在北京市供暖时间的末期，室外气温偏高、大部分锅炉低负荷运行，锅炉烟气排放温度及其成分与满负荷运行时有一定差异。

随着循环流化床锅炉不断向大型化高参数发展,炉膛截面在尺度上已远超过化工

随着循环流化床菏泽燃煤常压供暖锅炉不断向大型化高参数发展,炉膛截面在尺度上已远超过化工领域的循环流化床反应装置,炉膛内运行参数的横向非均匀性问题愈发突出,尤其是横向温度偏差问题,严重影响锅炉汽水系统安全和高效运行.针对300MW亚临界三分离器循环流化床锅炉燃烧系统建立二维整体小室模型,模型以分离器为回路单元将截面划分为3个并联的小室,包括炉内气固流动模型、密相区气固横向扩散模型、稀相区气固横向扩散模型、燃烧模型及传热模型等子模型.模型计算和实炉测试结果显示,炉膛宽度方向的温度分布存在明显的不均匀性,炉膛中间小室温度高于炉膛两侧小室,并且温度偏差沿床高方向一直存在.稀相区扩散系数的取值对温度横向分布有明显影响,根据模型计算和测试数据结果比较分析,稀相区的扩散系数取值应在0.006～0.010m2/s.密相区颗粒横向混合扩散作用强烈,改变各个给煤点给煤量分配时,局部浓度变化很快被强烈的横向混合扩散作用消除,因此炉膛横向温度分布受给煤量分布变化的影响较小,与测试结果一致.导致炉膛温度偏差的主要原因是两侧小室内水冷壁面积比中间小室多,使两侧小室温度偏低,通过调整炉内屏式受热面的布置位置,可有效改善温度分布不均的问题。

的高温管板冷却与扰动应分出少部分回水g引向高温管板下部，见图10-22。管径可按两股水流的阻力相等求得。由于一般情况下的实际回水量lG皆大于计算值，故引射计算未考虑此部分流量。

用哪种管径取决于锅壳和螺纹烟管的布置和热力计算，一般说来，菏泽燃煤常压供暖锅炉容量越大，锅壳长度也加大，采用较粗管径更合适一些，因其刚度较大，防止螺纹烟管焊接于管板后的下垂挠度过大。在锅壳长度较大时，为防止挠度过大，有时在中间部位可以加支撑板。但也可以不加，因为，挠度对受力和性能无什么影响，冷态时出现的挠度，受热后随着管板向外凸起，挠度便自然消失。

结论：

事实证明，我们确定与方快锅炉达成合作是非常明智的决定，在锅炉投产一段时间后，效率明显比我们原来的锅炉效率高出很多，燃料费用大幅降低，锅炉带来的经济效益非常明显。由于上述加装余热回收装置的锅炉在装置前后未留有烟气检测口，且与其连接的旁通水管路较短，无法测量水流量，因此本次实验未就余热回收装置性能进行针对测试，而是重点关注锅炉整体性能及其最终烟气排放情况。随着循环流化床锅炉不断向大型化高参数发展,炉膛截面在尺度上已远超过化工领域的循环流化床反应装置,炉膛内运行参数的横向非均匀性问题愈发突出,尤其是横向温度偏差问题,严重影响锅炉汽水系统安全和高效运行.针对300MW亚临界三分离器循环流化床锅炉燃烧系统建立二维整体小室模型,模型以分离器为回路单元将截面划分为3个并联的小室,包括炉内气固流动模型、密相区气固横向扩散模型、稀相区气固横向扩散模型、燃烧模型及传热模型等子模型.模型计算和实炉测试结果显示,炉膛宽度方向的温度分布存在明显的不均匀性,炉膛中间小室温度高于炉膛两侧小室,并且温度偏差沿床高方向一直存在.稀相区扩散系数的取值对温度横向分布有明显影响,根据模型计算和测试数据结果比较分析,稀相区的扩散系数取值应在0.006～0.010m2/s.密相区颗粒横向混合扩散作用强烈,改变各个给煤点给煤量分配时,局部浓度变化很快被强烈的横向混合扩散作用消除,因此炉膛横向温度分布受给煤量分布变化的影响较小,与测试结果一致.导致炉膛温度偏差的主要原因是两侧小室内水冷壁面积比中间小室多,使两侧小室温度偏低,通过调整炉内屏式受热面的布置位置,可有效改善温度分布不均的问题。的高温管板冷却与扰动应分出少部分回水g引向高温管板下部，见图10-22。