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导读：

方快天然气锅炉在各大行业均有应用，国家级办事机关、大型商场及集中住宅区，以及如达利、伊利、中石化、APEC会议（2014年）等大型企业及国际会议，都有方快锅炉的身影。

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锅炉安装的“防爆门”，有何作用现在市场上的锅炉大部分以燃气、

锅炉安装的“防爆门”，有何作用现在市场上的锅炉大部分以燃气、燃油、生物质、电等为主要燃料，燃煤锅炉由于其污染危害程度较大而逐渐被更改或替换掉。一般来说，锅炉正常运行时不会产生爆炸，但若是由于在点火或运行中操作不当，就可能引起炉膛或尾部烟道发生爆炸或二次燃烧，造成严重危险影响。此时“防爆门”的作用就体现出来，当炉膛或烟道发生轻度爆燃时，炉体内压力渐渐升高，当高于一定值时通过防爆门可以自行开启泄压装置，避免危险扩大化，保证锅炉及炉墙的整体安全，更重要的是保障锅炉操作人员的生命安全。目前锅炉所用防爆门有爆破膜式和旋启式两种。旋启式防爆门大多安置于燃烧室的炉墙上。按其安装位置可分为倾斜式和垂直式，由门框、门盖和铰链等构件组成。门盖和门框多用铸铁制成圆形或方形，其相互接触面宽度一般为3～5mm，并保证严密无缝。门盖内面涂有耐热混凝土，其厚度需要根据限制压力数值，经过计算或试验来确定。当炉膛或烟道内发生气体爆炸时，门盖即自动绕轴开启泄压，然后再自行关闭。防爆门的密封压力由门盖倾斜角度（一般不超过30°）产生的向下压力或由重锤的重量获得。爆破膜式防爆门大多装置于烟道上，由爆破膜和夹紧装置组成。爆破膜一般由石棉、铝和不锈钢等金属薄板制成。当炉膛或烟道内发生爆炸时，产生的气体冲击波压力使爆破膜破坏时，起到泄压作用，爆破膜式防爆门一旦作用以后，就不会自行复位，而必须打开夹紧装置重新放置爆破膜。注意事项1、防爆门一般装置在燃油燃气22吨轻油蒸汽锅炉多少钱炉膛侧面炉墙上或炉膛出口烟道顶部的位置。2、防爆门应装在不致威胁操作人员安全的地方，并设有泄压导向管，其附近不得存放易燃易爆物品，高度最好不低于2米。3、活动防爆门需要定期进行手动试验检查，以防锈死。

锅炉软化水设备出水不合格，都有什么原因？1、锅炉软化水设备的定

锅炉软化水设备出水不合格，都有什么原因？1、锅炉软化水设备的定义：锅炉软化水设备是针对锅炉长垢而推出的一种原水预处理装置，去处原水中的钙、镁离子以及导致锅炉长垢的原素。2、锅炉软化水设备工作原理：由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示，故一般采用阳离子交换树脂(软水器)，将水中C2+、Mg2+（形成水垢的主要成份）置换出来，随着树脂内Ca2+、Mg2+的增加，树脂去除Ca2+、Mg2+的效能逐渐降低。当树脂吸收一定量的钙镁离子之后，就必须进行再生，再生过程就是用盐箱中的食盐水冲洗树脂层，把树脂上的硬度离子在置换出来，随再生废液排出罐外，树脂就又恢复了软化交换功能。由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示由于水的硬度主要由钙、镁形成及表示钠离子交换软化处理的原理是将原水通过钠型阳离子交换树脂，使水中的硬度成分Ca2+、Mg2+与树脂中的Na+相交换，从而吸附水中的Ca2+、Mg2+，使水得到软化。硬水转换软化水的化学方程式：钙的去除：CaCO3+2NaCl=CaCl2+Na2CO3镁的去除：MgCO3+2NaCl=MgCl2+Na2CO33、锅炉软化水设备控制阀类型：<1>、半自动（手动）控制阀<2>、全自动流量型控制阀<3>、全自动时间型控制阀4、锅炉软化水设备软水硬度超标的原因分析锅炉软化水设备软水硬度超标的原因分析:1、在软水设备的取样口检测是合格的，但软水箱中的水硬度超标，造成此现象的原因如下：A、再生周期设定过大，或流量计故障造成的计量不准，使树脂本该再生时未能及时再生，致使超标水注入软水箱。B、正洗时间偏短，使本应在正洗中被冲掉的废盐水被部分地带到软水箱中。C、给水水压不稳引发的盐箱补水过少，吸盐过少，正洗不足，其中任何一项都可造成该次再生后出水硬度超标，影响软水箱水质。D、在盐箱中的盐很少时，未能及时添加，造成某次再生的效果不佳。E、操作不当，在某次再生过程中关闭给水阀。以上错误中任何一项均可造成短时间大量超标水注水软水箱，需要合格软水长时间稀释超标水才可使软水箱中的水重新达标。锅炉软化水设备软水硬度超标的原因分析:在软水设备的取样口多次检测，均不合格，将此情况分为新装软水设备初次试水硬度超标及在用软水设备硬度超标分别讨论：A、新装软水设备初次试水硬度超标的原因：a中心管与控制阀交接处的O形密封圈未形成密封，此时应检查：l.中心管的长度是否够，外径是否符合要求2.是否忘记装O形密封圈3.O形密封圈是否破损b中心管上破损，有裂纹。c给水TDS值与树脂层高度比值过大。d给水TDS值与树脂交换容量的比值过大。e进出水口接反。B在用软水设备软水硬度超标的原因：a给水TDS值与树脂层高度或树脂交换容量的比值过大。与新树脂初次试水相比，在用软水设备对给水TDS值要求更严格，当树脂层高度为1.5米，总硬度为13mmol/L，给水TDS值≥900mg/L时，确保软水硬度≤0.03mmol/L将会比较困难。b树脂中毒，老化引起的树脂交换容量降低。由此种原因引起的软水硬度超标是一渐进过程，不是突然出现的明显超标。c盐箱中的盐量过少。当盐箱中水量正常，而盐的高度不及水的高度的1/3时，在吸盐步骤的中后期吸上的盐水很可能不饱和，致使经射流器稀释后的盐水浓度低于再生要求，影响再生效果。d盐箱中的总水量过少，我们的经验是树脂罐中每100L树脂，所需盐箱中的水量约为35-40L，过多低于这一标准将会引发再生不充分。e吸盐水太慢，在正常的时间内，不能吸入足够的盐水，其原因如下：l给水压力过低2上下布水中泥沙等杂物堵塞严重3废水软管变形、折弯等引发的排废水不畅4树脂层内杂质太多5吸盐管路上有泄漏点，使空气被吸入6射流器中有异物7空气逆止阀失灵，提前关闭或被堵塞8射流器选型偏小锅炉软化水设备软水硬度超标的原因分析:树脂罐中有大量气体存在，该气体可能来自于给水中带气，或慢洗过程空气逆止阀关闭不严。f未使用大粒无碘盐。g控制阀内部漏硬：一般的控制阀内部漏硬时，往往会出现软水口与废水口同时出水，但对于64D或74A系列，可能会通过陶瓷动片上的小孔形成内漏，如果是此种内漏，处于正冲洗位置，可在废水口检测到合格软水，但转入运行位置后，软水硬度超标。

为应对燃煤工业锅炉日益严苛的排放标准,提出了一种新型低NOx旋流燃烧器,将煤粉预燃与燃烧器空气分级、炉膛空气分级进行耦合,通过改变燃烧系统的配风布置对煤粉预燃燃烧状态进行调整,研究了一次风率、内外二次风率、外二次风入射方式、循环风率和燃尽风率对NOx排放特性的影响.结果表明:在试验工况下当一次风率从15.4％提高到28.7％,预燃室内氧气浓度增大,一次风携带的氧气可直接将煤粉热解释放挥发分中合氮化合物HCN、NH3等中的N氧化为NO,NOx生成量由284.4mg/m3逐渐增至326.7mg/m3.当内外二次风率比由0.46增大到1.4,NOx排放浓度先下降后上升;由于内二次风量影响预燃室内过量空气系数和湍动强度,外二次风量影响炉膛内部主燃区煤粉发生燃烧反应的湍动混合强度,在二次空气配比变化的综合作用下,内外二次风率比为1.0时,NOx排放值最低为211.2mg/m3.随着外二次风内部入射风量与端面入射风量比值由0增大到4.56,NOx生成浓度先下降后上升;由预燃室端面入射的外二次空气射流边界较长,主燃区相对较大,燃烧整体较为均衡,而从预燃室内部入射的外二次风促进了预燃室出口气粉混合物在炉膛内与助燃空气的混合;当外二次风内部、端面射流风率比为0.25时,煤粉在预燃室出口区域的湍动强度提高,在局部还原性气氛下,NOx生成浓度有最低值230.9mg/m3.当循环风率从0增大到30.6％时,内外二次风中氧气浓度降低,预燃室和炉膛主燃区还原性气氛增强,挥发分中含氮化合物HCN、NH3等中的N迁移形成N2的概率增加,NOx排放量由250.7mg/m3逐渐降低到221.1mg/m3.随着燃尽风率由O提高到29％,NOx排放值先减小后增大;燃尽风率提高时二次风率随之降低,内外二次风湍动扩散能力减弱,主燃区还原性气氛增强;燃尽风率进一步提高使得主燃区氧量不足,燃尽区氧化性氛围较强,大量焦炭和含氮化合物在燃尽区发生氧化反应,导致NOx生成量增加;当燃尽风率为19.6％时,NOx生成值最低为253.5mg/m3.整体上,当一次风率为17％～19％,内外二次风率比为0.8～1.0,外二次风由预燃室端面入射,循环风率为15％～20％,燃尽风率为19％～22％时,NOx排放值为212～231mg/m3,相比试验工况下最大NOx排放量下降29％～35％。

结论：

方快天然气锅炉在各大行业均有应用，国家级办事机关、大型商场及集中住宅区，以及如达利、伊利、中石化、APEC会议（2014年）等大型企业及国际会议，都有方快锅炉的身影。锅炉安装的“防爆门”，有何作用现在市场上的锅炉大部分以燃气、燃油、生物质、电等为主要燃料，燃煤锅炉由于其污染危害程度较大而逐渐被更改或替换掉。锅炉软化水设备出水不合格，都有什么原因？1、锅炉软化水设备的定义：锅炉软化水设备是针对锅炉长垢而推出的一种原水预处理装置，去处原水中的钙、镁离子以及导致锅炉长垢的原素。为应对燃煤工业锅炉日益严苛的排放标准,提出了一种新型低NOx旋流燃烧器,将煤粉预燃与燃烧器空气分级、炉膛空气分级进行耦合,通过改变燃烧系统的配风布置对煤粉预燃燃烧状态进行调整,研究了一次风率、内外二次风率、外二次风入射方式、循环风率和燃尽风率对NOx排放特性的影响.结果表明:在试验工况下当一次风率从15.4％提高到28.7％,预燃室内氧气浓度增大,一次风携带的氧气可直接将煤粉热解释放挥发分中合氮化合物HCN、NH3等中的N氧化为NO,NOx生成量由284.4mg/m3逐渐增至326.7mg/m3.当内外二次风率比由0.46增大到1.4,NOx排放浓度先下降后上升;由于内二次风量影响预燃室内过量空气系数和湍动强度,外二次风量影响炉膛内部主燃区煤粉发生燃烧反应的湍动混合强度,在二次空气配比变化的综合作用下,内外二次风率比为1.0时,NOx排放值最低为211.2mg/m3.随着外二次风内部入射风量与端面入射风量比值由0增大到4.56,NOx生成浓度先下降后上升;由预燃室端面入射的外二次空气射流边界较长,主燃区相对较大,燃烧整体较为均衡,而从预燃室内部入射的外二次风促进了预燃室出口气粉混合物在炉膛内与助燃空气的混合;当外二次风内部、端面射流风率比为0.25时,煤粉在预燃室出口区域的湍动强度提高,在局部还原性气氛下,NOx生成浓度有最低值230.9mg/m3.当循环风率从0增大到30.6％时,内外二次风中氧气浓度降低,预燃室和炉膛主燃区还原性气氛增强,挥发分中含氮化合物HCN、NH3等中的N迁移形成N2的概率增加,NOx排放量由250.7mg/m3逐渐降低到221.1mg/m3.随着燃尽风率由O提高到29％,NOx排放值先减小后增大;燃尽风率提高时二次风率随之降低,内外二次风湍动扩散能力减弱,主燃区还原性气氛增强;燃尽风率进一步提高使得主燃区氧量不足,燃尽区氧化性氛围较强,大量焦炭和含氮化合物在燃尽区发生氧化反应,导致NOx生成量增加;当燃尽风率为19.6％时,NOx生成值最低为253.5mg/m3.整体上,当一次风率为17％～19％,内外二次风率比为0.8～1.0,外二次风由预燃室端面入射,循环风率为15％～20％,燃尽风率为19％～22％时,NOx排放值为212～231mg/m3,相比试验工况下最大NOx排放量下降29％～35％。